國(guó)勁銷(xiāo)售焊接鋼管，合金鎳基鋼管，耐熱高溫管，特種鋼材棒料，換熱器管，耐熱流體輸送管。0Cr15Ni60鋼板廠(chǎng)代理
第一個(gè)不穩(wěn)定過(guò)程—為管坯前端金屬逐步充滿(mǎn)變形區(qū),即從管坯同軋輥開(kāi)始接觸(一次咬入)到前端金屬出變形區(qū),這個(gè)階段中存在著一次咬入和二次咬入。
穩(wěn)定過(guò)程—這是穿孔過(guò)程的主要階段,從管坯前端金屬充滿(mǎn)變形區(qū)到管坯尾端金屬開(kāi)始離開(kāi)變形區(qū)為止。
異型管，方管，矩形管，圓管，鋼板，花紋板，H型鋼，槽鋼，扁鋼，工字鋼，方鋼，角鋼，鋼軌，冷彎型鋼及其他型材。先后成為萊鋼，津西，日照，邯鋼，宣鋼，兆博等鋼廠(chǎng)的合作伙伴。并與包鋼，東四，寶德，濟(jì)鋼，安鋼，通鋼等鋼廠(chǎng)保持著長(zhǎng)期，良好，穩(wěn)定的合作關(guān)系，從而了我公司充足的貨源，齊全的品種，優(yōu)勢(shì)的價(jià)格，使我公司在激烈的市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)中贏(yíng)得了眾多的客戶(hù)，也使我公司發(fā)展成為“國(guó)內(nèi)大的型材供應(yīng)商之一”并可提供特種鋼、特殊規(guī)格的代理訂貨。
8#,10#,15#,20#,25#,30#,35#,45#,20Cr,35Cr,40Cr,45Cr,50Cr,15Mn,16Mn(Q345B),50Mn,65Mn,
Q235B(A3)15CrMo,20CrMo,35CrMo,42CrMo,5CrMnMo,38CrMoAL,YF45MnV,Cr12MoV,Gr15,40Mn2,45Mn2,
60Si2Mn,20CrMnTi,20MnTiB,ML35,T8A,T9A,T10A,T11A,T12A,T13A,3Cr2W8V,20CrMnMo,40CrMnMo,
20CrNiMo,27SiMn
無(wú)縫鋼管材質(zhì)：10#、20#、35#、45#、20G、Q345、40Cr、20Gr、16Mn-45Mn、27SiMn、Cr5Mo、
不銹鋼管材質(zhì)：310S、1Cr25Ni20Si2、309S、1Cr20Ni14Si2、253MA、316、316L、316H、316Ti、317L、317H、304、304L、304H、321及202、201等常規(guī)產(chǎn)品
第二個(gè)不穩(wěn)定過(guò)程—為管坯尾端金屬逐漸離開(kāi)變形區(qū)到金屬全部離開(kāi)軋輥為止。
穩(wěn)定過(guò)程和不穩(wěn)定過(guò)程有著明顯的差別,在生產(chǎn)中可以很容易看到毛管頭尾尺寸和中間部分尺寸有差別,一般是毛管前端直徑大、尾端橢圓度大,而中間部分尺寸是一致的。造成頭部直徑大的原因是:前端金屬在逐漸充滿(mǎn)變形區(qū),金屬同軋輥接觸面上的曳入摩擦力是逐漸增加的,到完全充滿(mǎn)變形區(qū)才達(dá)到大值,特別是管坯前端與頂頭相遇時(shí),由于受到頂頭的軸向阻力,金屬向軸向延伸受到阻力,使得軸向延伸變形減少,橫向變形增加,加上沒(méi)有外端限制,從而導(dǎo)致前端直徑大。雖然三個(gè)過(guò)程有所區(qū)別,但他們是在同一變形區(qū)中完成的,規(guī)律是相同的。
穿孔變形過(guò)程的四個(gè)區(qū)段
穿孔變形區(qū)大致可分為四個(gè)區(qū)段。
Ⅰ區(qū)稱(chēng)之為穿孔準(zhǔn)備區(qū),(軋制實(shí)心圓管坯區(qū))。Ⅰ區(qū)的主要作用是為穿孔作準(zhǔn)備和順利實(shí)現(xiàn)二次咬入。這個(gè)區(qū)段的變形特點(diǎn)是:由于軋輥入口錐表面有錐度,沿穿孔方向前進(jìn)的管坯逐漸在直徑上受到壓縮,被壓縮的部分金屬一部分向橫向流動(dòng),其坯料波面由圓形變成橢圓形,一部分金屬軸向延伸,主要使表層金屬發(fā)生形變,因此在坯料前端形成一個(gè)“喇叭口”狀的凹陷。此凹陷和定心孔了頂頭鼻部對(duì)準(zhǔn)坯料的中心,從而可減小毛管前端的壁厚不均。該段的變形參數(shù)一般用 d/D表示。
Ⅱ區(qū)稱(chēng)為穿孔區(qū),該區(qū)的作用是穿孔,即由實(shí)心坯變成空心的毛管,該區(qū)的長(zhǎng)度為從金屬與頂頭相遇開(kāi)始到頂頭圓錐帶為止。這個(gè)區(qū)段變形特點(diǎn)主要是壁厚壓下,由于軋輥表面與頂頭表面之間距離是逐漸減小的,因此毛管壁厚是一邊旋轉(zhuǎn),一邊壓下,因此是連軋過(guò)程,這個(gè)區(qū)段的變形參數(shù)以壁厚相對(duì)壓下量來(lái)表示,壁厚上被壓下的金屬,同樣可向橫向流動(dòng)(擴(kuò)徑)和縱向流動(dòng)(延伸)但橫向變形受到導(dǎo)盤(pán)的阻止作用,縱向延伸變形是主要的。導(dǎo)盤(pán)的作用不僅可以限制橫向變形而且還可以拉動(dòng)金屬向軸向延伸,由于橫向變形的結(jié)果,橫截面呈橢圓形。
穿孔變形過(guò)程的四個(gè)區(qū)段
Ⅲ區(qū)稱(chēng)為碾軋區(qū),該區(qū)的作用是碾軋均整、改善管壁尺寸精度和內(nèi)外表面質(zhì)量,由于頂頭母線(xiàn)與軋輥母線(xiàn)近似平行,所以壓下量是很小的,主要起均整作用。軋件橫截面在此區(qū)段也是橢圓形,并逐漸減小。
穿孔變形過(guò)程的四個(gè)區(qū)段
Ⅳ區(qū)稱(chēng)為歸圓區(qū)。該區(qū)的作用是把橢圓形的毛管,靠旋轉(zhuǎn)的軋輥逐漸減小直徑上的壓下量到零,而把毛管轉(zhuǎn)圓,該區(qū)長(zhǎng)度很短,在這個(gè)區(qū)變形實(shí)際上是無(wú)頂頭空心毛管塑性彎曲變形,變形力也很小。
變形過(guò)程中四個(gè)區(qū)段是相互聯(lián)系的,而且是同時(shí)進(jìn)行的,金屬橫截面變形過(guò)程是由圓變橢圓再歸圓的過(guò)程。
穿孔變形過(guò)程的四個(gè)區(qū)段
斜軋穿孔運(yùn)動(dòng)學(xué)
斜軋穿孔運(yùn)動(dòng)學(xué)的特征是:穿孔機(jī)軋輥向同一方向旋
轉(zhuǎn),軋輥軸線(xiàn)相對(duì)于軋制線(xiàn)傾斜,圓管坯進(jìn)入軋輥后,一方
面被金屬與軋輥之間的摩擦力帶動(dòng),作反軋輥旋轉(zhuǎn)方向的旋
轉(zhuǎn),同時(shí)由于軋輥軸線(xiàn)對(duì)管坯軸線(xiàn)(軋制軸線(xiàn))有一傾角(前進(jìn)
角),管坯又沿軸向移動(dòng),故呈螺旋運(yùn)動(dòng)。表示螺旋運(yùn)動(dòng)的基
本參數(shù)有:切向運(yùn)動(dòng)速度、軸向運(yùn)動(dòng)速度和管坯每半轉(zhuǎn)的位
移值(稱(chēng)螺距)。
軋輥軸線(xiàn)和軋制線(xiàn)相交點(diǎn)的速度存在著以下的關(guān)系。如交點(diǎn)上軋輥圓周速度為W,則W可分解為兩個(gè)分量:
(1)切向旋轉(zhuǎn)速度VB (2)軸向前進(jìn)速度UB
式中D為所討論截面軋輥的直徑,mm;nB為軋輥轉(zhuǎn)速,r/min;α為前進(jìn)角。在軋制過(guò)程中,由于管坯靠軋輥帶動(dòng)而運(yùn)動(dòng),理論上軋輥將把相應(yīng)的速度傳給金屬,使金屬產(chǎn)生和Vb相等的切向速度Vm及和UB相等的軸向速度UM。
實(shí)際上兩者并不相等,因金屬和軋輥之間存在滑動(dòng)。兩者用滑移系數(shù)來(lái)表示相差的程度。管坯(金屬)實(shí)際切向和軸向速度應(yīng)為:
式中分別為切向和軸向滑移系數(shù),兩者都小于1。
在生產(chǎn)中有實(shí)際意義的是毛管離開(kāi)軋輥時(shí)的軸向速度,軸向出口速度愈大,生產(chǎn)能力也愈高。如果代表出口處滑移系數(shù),則按式(1)、(2)求出的VM和UM為毛管離開(kāi)軋輥的切向和軸向速度。生產(chǎn)實(shí)踐證明,凡是增加頂頭和導(dǎo)板軸向阻力的因素,都會(huì)使減小,凡是增大軋輥曳入摩擦力的因素都會(huì)使增加。根據(jù)生產(chǎn)和實(shí)驗(yàn)測(cè)定,二輥斜軋穿孔時(shí)(出口)一般為0.5~0.9。
斜軋穿孔運(yùn)動(dòng)學(xué)
使管坯轉(zhuǎn)動(dòng)的力平衡條件
二輥斜軋穿孔時(shí)使管坯轉(zhuǎn)動(dòng)的力平衡條件用下式表示(頂頭摩擦阻力矩的影響很小,忽略不計(jì)):
式中和為切向前滑區(qū)和后滑區(qū)的摩擦力矩;MP為軋輥正壓力產(chǎn)生的阻力矩;ML為來(lái)自導(dǎo)板的摩擦力矩。圖2是管坯旋轉(zhuǎn)時(shí)的受力分析。
由式(3)看出,只有切向后滑區(qū)中的摩擦力矩為帶動(dòng)管坯旋轉(zhuǎn)的力矩,而其他力矩都是阻止管坯旋轉(zhuǎn)的力矩。因此,在切向上存在著較大的后滑區(qū)是實(shí)現(xiàn)管坯轉(zhuǎn)動(dòng)的必要條件。
二輥斜軋穿孔變形區(qū)中的軸向作用力
二輥斜軋穿孔變形區(qū)中的
軸向作用力如圖3所示作用在
管坯軸向上力的平衡條件可用
下式表示:
式中P1x,P2x為軋輥進(jìn)出口錐上正壓
力的軸向分量;Tx為軋輥上摩擦力;TLx為
作用在導(dǎo)板上的正壓力和摩擦力的軸
向分量;Q為頂頭軸向阻力。
管坯軸向運(yùn)動(dòng)是Tx作用的結(jié)果,因?yàn)镻1x和P2x值很小。其他作用力都是阻止金屬軸向移動(dòng)的力。Tx要帶動(dòng)管坯作軸向移動(dòng),則Tx的方向必須和金屬運(yùn)動(dòng)方向相一致。這要求軋輥軸向速度大于金屬軸向移動(dòng)速度,即整個(gè)變形區(qū)或變形區(qū)中絕大部分須為后滑區(qū),金屬的軸向移動(dòng)條件才能建立。
當(dāng)軸向阻力增加時(shí),如果穿孔過(guò)程還能建立,要達(dá)到新的力平衡條件,坯料的軸向移動(dòng)速度必然降低。其結(jié)果是,一方面金屬和軋輥之間的滑動(dòng)增加, 減小,導(dǎo)致Tx增大,另一方面由于
