ZG35Cr24Ni12Si2異型件變形和部分鑄造需進(jìn)行熱處理，包括固溶處理、中間處理和時(shí)效處理，以Udmet5為例，它的熱處理制度分為四段：固溶處理，1175℃，2小時(shí)，空冷；中間處理，1080℃，4小時(shí)，空冷；一次時(shí)效處理，843℃，24小時(shí)，空冷；二次時(shí)效處理，760℃，16小時(shí)，空冷。以所要求的組織狀態(tài)和良好的綜能。M23C6碳物的晶內(nèi)彌散強(qiáng)以及B、Zr、Re等對(duì)晶界起凈、強(qiáng)作用。添加Cr的目的是進(jìn)一步高溫抗氧、抗高溫腐蝕能。鎳基高溫具有良好的綜能，目前已被廣泛地用于、汽車、通和電子業(yè)部門。隨著對(duì)鎳基潛在能的發(fā)掘，研究人員對(duì)其使用能提出了更高的要求，國(guó)內(nèi)外學(xué)者已開(kāi)拓了針對(duì)鎳基的新加藝如等溫鍛造、變形、包套變形等。2鎳基高溫的歷程鎳基高溫在整個(gè)高溫領(lǐng)域占有殊重要的地位，它的和使用始于世紀(jì)30年代末期，是在噴氣式飛機(jī)的出現(xiàn)對(duì)高溫的能提出更高要求的背景下起來(lái)的。英國(guó)于1941年先生產(chǎn)出鎳基Nimonic75(Ni-Cr-0.4Ti)，為了蠕變強(qiáng)度又添加鋁，研制出Ni-monic80(Ni-Cr-2.5Ti-1.3Al)。美國(guó)于40年代中期，蘇聯(lián)于40年代后期，于50年代中期也研制出鎳基高溫。鎳基高溫的包括兩個(gè)方面：成分的改進(jìn)和生產(chǎn)藝的革新。50年代初，真空熔煉技術(shù)的為煉制含高鋁和鈦的鎳基創(chuàng)造了條件；50年代后期，采用熔模精密鑄造藝，出一具有良好高溫強(qiáng)度的鑄造；60年代中期出能更好的定向結(jié)晶和單晶高溫以及粉末冶高溫；為了滿艦船和業(yè)燃?xì)廨啓C(jī)的需要，60年代以來(lái)還出一批抗熱腐蝕能、組織的高鉻鎳基。在從40年代初到70年代末大約40年的時(shí)間內(nèi)，鎳基的作溫度從7℃到11℃，平均每年10℃左右。鎳基高溫的趨勢(shì)如圖1所示。圖1鎳基高溫的趨勢(shì)3鎳基高溫的能研究3.1鎳基高溫的力學(xué)能研究世紀(jì)70年代，B.H.Kean等做持久實(shí)驗(yàn)時(shí)發(fā)現(xiàn)，以16∶1In-1，在1040℃的實(shí)驗(yàn)溫度下1330%的延伸率，并認(rèn)為這與中析出的二相粒子控制晶粒長(zhǎng)大有關(guān)。粉末高溫由于其細(xì)晶組織而較易超塑，如In-1、In-713、U-7等鎳基高溫可以通過(guò)粉末冶的超塑，其延伸率可以達(dá)到10%.利用快速凝固法也可以實(shí)現(xiàn)高溫晶粒的微細(xì)，從而組織超塑現(xiàn)象。毛雪平等在5~6℃高溫條件下對(duì)鎳基C276進(jìn)行了拉伸力學(xué)試驗(yàn)，并分析了溫度對(duì)模量、屈服應(yīng)力、斷裂強(qiáng)度以及延伸率的影響，發(fā)現(xiàn)鎳基C276在高溫下具有屈服流變現(xiàn)象和良好的塑。3.2鎳基高溫的氧行為研究在高溫條件下，抗氧靠Al2O3和Cr2O3保護(hù)膜提供，因此鎳基必須含有這兩種元素之一或兩者都有，尤其是當(dāng)強(qiáng)度不是主要要求時(shí)，要?jiǎng)e注意的抗高溫氧能和熱腐蝕能，高溫的氧能隨元素含量的不同而千差萬(wàn)別，盡管高溫的高溫氧行為很復(fù)雜，但通常仍以氧動(dòng)力學(xué)和氧膜的組成變來(lái)表征高溫的抗氧能力。趙越等在研究K447在7~950℃的恒溫氧行為時(shí)發(fā)現(xiàn)其氧動(dòng)力學(xué)符拋物線規(guī)律：在9℃以下為完全抗氧級(jí)，在9~950℃為抗氧級(jí)，而且K447氧膜分為3層，外層是疏松的Cr2O3和TiO2的混物，并含有少量的NiO及NiCr2O4尖晶石；中間層是Cr2O3;內(nèi)氧物層是Al2O3并含有少量TiN，隨著溫度的升高，表面氧物的顆粒變大，表面層疏松，氧應(yīng)加速進(jìn)行。李維銀等利用靜態(tài)增重法研究新型鎳基高溫在950℃的氧行為時(shí)發(fā)現(xiàn)，氧動(dòng)力學(xué)也遵循拋物線規(guī)律，在氧中發(fā)生了內(nèi)氧，氧膜以Cr2O3為主，并且含有(Co，Ni)Cr2O4、Al2O3及TiO2.薛茂全在研究含MoS2鎳基高溫在8℃的恒溫氧行為時(shí)發(fā)現(xiàn)，氧1h后，由于在表面氧生成Cr2O3和NiCr2O4保護(hù)膜，氧逐步受到；隨著MoS2含量的，產(chǎn)生的氧分解和揮發(fā)，所以MoS2的加入不利于材料的抗氧能。3.3鎳基高溫的疲勞行為研究在實(shí)際應(yīng)用中，各種零部件在承受著高溫、高應(yīng)力的作用時(shí)，尤其在啟動(dòng)、加速或減速中，快速加熱或冷卻引起的各種瞬間熱應(yīng)力和機(jī)械應(yīng)力疊加在一起，致使其局部區(qū)域發(fā)生塑變形而產(chǎn)生疲勞影響零件壽命，故要研究其高溫疲勞行為。何衛(wèi)鋒等在研究激光沖擊藝對(duì)GH742鎳基高溫疲勞能的影響時(shí)發(fā)現(xiàn)，激光沖擊強(qiáng)能鎳基高溫抗拉疲勞壽命316倍以上，振動(dòng)疲勞壽命214倍，強(qiáng)后殘余壓應(yīng)力影響層深度達(dá)110mm.郭曉光等在研究鑄造鎳基高溫K435室溫彎曲疲勞行為時(shí)發(fā)現(xiàn)，在應(yīng)力R=-1，轉(zhuǎn)速為50r/min(8313Hz)和實(shí)驗(yàn)室靜態(tài)空氣介質(zhì)下，K435室溫彎曲疲勞極限為2MPa，裂紋主要萌生在試樣表面或近表面缺陷處，斷口主要由裂紋萌生區(qū)、裂紋穩(wěn)態(tài)擴(kuò)展區(qū)和瞬間斷裂區(qū)組成。黃志偉等在研究鑄造鎳基高溫M963的高溫低周疲勞行為時(shí)發(fā)現(xiàn)，由于高溫氧作用在相同的總應(yīng)變幅下，M963在低應(yīng)變速率下具有較短的壽命；因?yàn)樵摰膹?qiáng)度高、延低，形變以為主，M963具有較低的塑應(yīng)變幅和較低的過(guò)渡疲勞壽命。于慧臣等在研究一種定向凝固鎳基高溫的高溫低周疲勞行為時(shí)發(fā)現(xiàn)，由于在不同溫度范圍內(nèi)具有不同的微觀變形機(jī)制，溫度對(duì)的變形有明顯影響，在760℃以下呈現(xiàn)循環(huán)硬，而在850℃和980℃時(shí)則為循環(huán)軟。3.4鎳基高溫的高溫蠕變行為研究當(dāng)溫度T≥(0.3~0.5)Tm時(shí)，材料在恒定載荷的作用下，發(fā)生與時(shí)間相關(guān)的塑變形。實(shí)際上是因?yàn)樵诟邷叵略訜徇\(yùn)動(dòng)加劇，使位錯(cuò)從中解放出來(lái)從而引起蠕變。水麗等在對(duì)一種鎳基單晶的拉伸蠕變征進(jìn)行分析時(shí)發(fā)現(xiàn)，在980~10℃、2~280MPa條件下蠕變曲線均由初始、穩(wěn)態(tài)及加速蠕變階段組成；在拉伸蠕變期間γ′強(qiáng)相由初始的立方體形態(tài)演為與應(yīng)力軸垂直的N-型筏形狀；初始階段位錯(cuò)在基體的八面體滑移系中運(yùn)動(dòng)；穩(wěn)態(tài)階段不同柏氏矢量的位錯(cuò)相遇，發(fā)生應(yīng)形成位錯(cuò)；蠕變末期，應(yīng)力集中致使大量位錯(cuò)在位錯(cuò)破損處切入筏狀γ′相是發(fā)生蠕變斷裂的主要。李楠等在研究熱處理對(duì)一種鎳基單晶高溫高溫蠕變能的影響時(shí)發(fā)現(xiàn)，尺寸為0.4μm左右、規(guī)則排列的立方γ′相具有的高溫蠕變能，而較小的γ′相和較大的γ′相均不利于在高溫下的蠕變能，二次時(shí)效處理對(duì)高溫蠕變強(qiáng)度的作用不大，筏形組織的完善程度影響高溫下的蠕變能，二次γ′相不利于高溫蠕變能。4鎳基高溫的強(qiáng)研究4.1熱處理熱處理對(duì)二相粒子γ′相的形成、形態(tài)和有重要影響，適的熱處理制度對(duì)控制和的微觀組織、的高溫能有著積極的意義。經(jīng)過(guò)長(zhǎng)期復(fù)研究實(shí)，時(shí)效強(qiáng)的實(shí)質(zhì)是從過(guò)飽和固溶體中析出許多非常的沉淀物顆粒，形成一些體積很小的溶質(zhì)原子富集區(qū)。在時(shí)效處理前進(jìn)行固溶處理時(shí)，必須嚴(yán)格控制加熱溫度，以便使溶質(zhì)原子能大限度地固溶到固溶體中，同時(shí)又不致使熔。在進(jìn)行時(shí)效處理時(shí)，必須嚴(yán)格控制加熱溫度和保溫時(shí)間，才能較的果；生產(chǎn)中有時(shí)采用分段時(shí)效，即先在室溫或室溫稍高的溫度下保溫一段時(shí)間，然后在更高的溫度下再保溫一段時(shí)間。官秀榮等在研究一種新型高溫的固溶處理?xiàng)l件與高溫時(shí)效時(shí)發(fā)現(xiàn)，高溫時(shí)效4h后效果佳，因?yàn)棣谩湎嗟恼蕉攘己茫页叽巛^小(150~3nm)，時(shí)效時(shí)間，γ′相長(zhǎng)大，繼續(xù)時(shí)間，γ′相邊緣開(kāi)始鈍。李維銀等在研究新型鎳基高溫長(zhǎng)期時(shí)效后的組織及高溫能時(shí)發(fā)現(xiàn)，在850℃時(shí)效40h后，主要析出相為γ′相、MC和微量的M23C6，并沒(méi)有長(zhǎng)條狀的η相和脆相σ相析出，的組織是的，而且強(qiáng)度原有明顯。林萬(wàn)明等在研究高溫時(shí)效對(duì)高溫鎳基沉淀強(qiáng)的影響時(shí)發(fā)現(xiàn)，在不同溫度時(shí)效處理一定時(shí)間后，γ′沉淀強(qiáng)相呈球形分散在γ基體上，隨時(shí)效溫度升高，γ′沉淀相微粒粗，屈服強(qiáng)度，拉伸塑；隨著時(shí)效時(shí)間的，的屈服強(qiáng)度增大，但當(dāng)時(shí)效時(shí)間超過(guò)10h后，屈服強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率開(kāi)始下降。蔣帥峰等在研究熱處理對(duì)K403鎳基高溫組織和能的影響時(shí)發(fā)現(xiàn)，經(jīng)過(guò)1140℃、1180℃不完全固溶處理后，組織為大小2種尺寸的γ′相；經(jīng)過(guò)1210℃完全固溶處理后空冷，均勻析出0.2μm的γ′相，時(shí)效后的抗拉強(qiáng)度和硬度；經(jīng)1190℃，4h，AC+940℃，16h，AC處理后，佳的抗拉強(qiáng)度和硬度；經(jīng)1190℃，4h，AC+980℃，16h，AC處理后，γ′相長(zhǎng)大到0.6μm，硬度相對(duì)下降。4.2表面處理由于鎳基高溫成分分復(fù)雜，含有鉻、鋁等活潑元素，高溫零件表面在氧或熱腐蝕中為表面學(xué)不，同時(shí)經(jīng)機(jī)械加而制成的零件表面下加硬或殘余應(yīng)力等表面缺陷，這對(duì)高溫零件的學(xué)能和力學(xué)能都帶來(lái)分不利的影響。為了這些影響，常采用表面防護(hù)、噴丸處理、表面晶粒細(xì)以及表面改等措施。噴丸強(qiáng)是業(yè)上常用的疲勞能的表面改藝技術(shù)。高玉魁等發(fā)現(xiàn)噴丸強(qiáng)可以DD6單晶高溫在高溫下的疲勞壽命，而且隨著溫度升高，疲勞壽命增益系數(shù)下降。在實(shí)際應(yīng)用中發(fā)現(xiàn)噴丸處理對(duì)材料果不佳，對(duì)疲勞能甚微，現(xiàn)急需一種效果更好的強(qiáng)來(lái)取代噴丸，隨著高能脈沖激光器制造水平的而起來(lái)的激光沖擊強(qiáng)技術(shù)無(wú)疑是一種的替代，通過(guò)強(qiáng)激光誘導(dǎo)的沖擊波在屬表層引入殘余壓應(yīng)力，從而疲勞裂紋的萌生和，是一種新型的屬表面強(qiáng)技術(shù)。汪誠(chéng)等在研究激光沖擊對(duì)鎳基疲勞行為的影響時(shí)發(fā)現(xiàn)，激光沖擊處理產(chǎn)生的應(yīng)能大大裂紋擴(kuò)展速率，延緩了疲勞裂紋的萌生，了裂紋的擴(kuò)展，在某些強(qiáng)區(qū)還能明顯應(yīng)力強(qiáng)度因子門檻值，使材料的疲勞能明顯，另外激光沖擊強(qiáng)可使材料內(nèi)部晶粒細(xì)，能材料的疲勞壽命1.5~4倍。4.3元素鎳基高溫能溶解較多的元素，如Cr、W、Mo、Co、Si、Fe、Al、Ti、B、Nb、Ta、Hf等。這些元素加入到基體中可以產(chǎn)生應(yīng)，影響鎳基高溫的能，的組織。4.3.1RE在鎳基中添加微量稀土元素，能的熱加能和抗氧能。周永等在研究稀土對(duì)鎳基高溫能影響的電子理論中發(fā)現(xiàn)，稀土與雜質(zhì)硫相互吸引，其結(jié)果是分散和固定部分雜質(zhì)，可以高溫能。4.3.2C近的研究發(fā)現(xiàn)，加入碳可以凈液，的抗腐蝕能，并且可以再結(jié)晶的幾率，碳的微量加入還有利于縮孔含量。劉麗榮等在研究碳對(duì)一種單晶鎳基高溫鑄態(tài)組織的影響時(shí)發(fā)現(xiàn)，隨著碳含量的，的初熔溫度逐漸，共晶數(shù)量和尺寸減小，碳物數(shù)量逐漸增多，碳物的形態(tài)從點(diǎn)狀變?yōu)辄c(diǎn)狀和骨架狀相結(jié)的狀結(jié)構(gòu)，一次枝晶間距變較大，而二次枝晶間距變不大，W和Al元素的偏析，Ta和Mo元素的偏析增大。薛茂全在研究石墨含量對(duì)鎳基高溫在9℃氧行為的影響時(shí)發(fā)現(xiàn)，石墨含量較低(0%、3%)時(shí)，鎳基氧動(dòng)力學(xué)符拋物線規(guī)律，表面氧膜無(wú)剝落；當(dāng)石墨含量為0%時(shí)，氧膜由Cr2O3和NiCr2O4組成；當(dāng)石墨含量為3%時(shí)，氧膜由Cr2O3組成；當(dāng)石墨含量到6%時(shí)，大量石墨的氧分解初始氧嚴(yán)重，石墨分解后的孔洞加速氧應(yīng)。4.3.3Cr為了保持的組織，二、代單晶高溫在難熔屬元素的同時(shí)不得不元素Cr的含量，Cr含量的會(huì)損害的抗氧、抗腐蝕能，在四代鎳基單晶高溫中，引入新的元素Ru，能夠鎳基高溫的液相線溫度，的高溫蠕變能和組織，與代單晶高溫相似，四代單晶高溫中Cr的分?jǐn)?shù)仍然較低，為2%~4%.目前國(guó)內(nèi)外對(duì)高Cr+Ru鎳基高溫的研究還非常有限。石立鵬等在研究高Ru和高Cr對(duì)鎳基高溫組織的影響時(shí)發(fā)現(xiàn)，高Cr能促進(jìn)TCP相形成，而高Ru的添加在高Cr中可以有效地TCP相的析出，從而組織。4.3.4其它元素Al、Ti和Ta元素都是近年來(lái)的單晶高溫中的重要元素。Al和Ti是γ′相形成元素，同時(shí)Ti也是MC碳物形成元素；Ta能置換一部分Al和Ti而進(jìn)入γ′相，同時(shí)也與碳形成的TaC，在只有微量碳的單晶高溫中絕大多數(shù)Ta幾乎都進(jìn)入γ′相。因此，Al、Ti和Ta是γ′相形成和強(qiáng)元素，其含量能夠決定的強(qiáng)相γ′的百分含量及其強(qiáng)程度。劉麗榮等在研究Al、Ti和Ta含量對(duì)鎳基單晶高溫時(shí)效組織的影響時(shí)發(fā)現(xiàn)，隨著Al、Ti、Ta總量的，熱處理后的γ′相形貌由圓形向立方形再向不規(guī)則形狀轉(zhuǎn)變，γ′和γ兩相的錯(cuò)配度隨著γ′相形成元素加入量的呈現(xiàn)逐漸的趨勢(shì)，經(jīng)950℃長(zhǎng)期時(shí)效處理，直到10hγ′相也沒(méi)有形筏。在1050℃、5h長(zhǎng)期時(shí)效后，部分連接形筏，但錯(cuò)配度小和大的A和E都沒(méi)有形筏，只是尺寸明顯長(zhǎng)大，高Al、Ti和Ta含量的E在持久試驗(yàn)中析出大量富含W和Mo的μ相。5鎳基高溫的應(yīng)用及趨勢(shì)5.1鎳基高溫的應(yīng)用由于在發(fā)動(dòng)機(jī)中，作條件是高溫6~12℃，應(yīng)力作用復(fù)雜，對(duì)材料的要求苛刻；而鎳基高溫具有夠高的耐熱強(qiáng)度，良好的塑，抗高溫氧和燃?xì)飧g的能力以及長(zhǎng)期組織，因此鎳基高溫主要應(yīng)用于制造渦輪發(fā)動(dòng)機(jī)熱端部件和發(fā)動(dòng)機(jī)各種高溫部件。在渦輪發(fā)動(dòng)機(jī)上，鎳基高溫主要應(yīng)用在室、導(dǎo)向葉片、渦輪葉片和渦；在發(fā)動(dòng)機(jī)上，主要應(yīng)用在渦，此外還有發(fā)動(dòng)機(jī)軸、室隔板、渦輪進(jìn)氣導(dǎo)管以及噴灌等。隨著我國(guó)業(yè)建設(shè)的，鎳基高溫也逐漸應(yīng)用在民用業(yè)的能源動(dòng)力、交通運(yùn)輸、石油、冶礦山和玻璃建材等部門。目前，鎳基高溫主要應(yīng)用在柴油機(jī)和內(nèi)燃機(jī)用增壓渦輪、業(yè)燃?xì)廨啓C(jī)、內(nèi)燃機(jī)閥座、轉(zhuǎn)向輥等。5.2鎳基高溫的趨勢(shì)從用途和的角度分析，鎳基高溫的趨勢(shì)必向度、抗熱腐蝕、密度小的方向。(1)追求度。通過(guò)添加適量的Al、Ti、Ta，保γ′強(qiáng)相的數(shù)量；加入大量的W、Mo、Re等難熔屬元素，也是強(qiáng)度的有效途徑。但是為了維持良好的組織，不析出σ、μ等有害相，而在新一代中通過(guò)加入Ru來(lái)的組織。(2)抗熱腐蝕能越的單晶。通過(guò)添加適量的W、Ta等難熔屬，保高的Cr含量。(3)密度小的單晶。從航625在很多介質(zhì)中都出極好的耐腐蝕。在氯物介質(zhì)中具有出的抗點(diǎn)蝕、縫隙腐蝕、晶間腐蝕和侵蝕的能。具有很好的耐無(wú)機(jī)酸腐蝕，如、、、等，同時(shí)在氧和還原中也具有耐堿和有機(jī)酸腐蝕的能。有效的抗氯離子還原應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂。在海水和業(yè)氣體中幾乎不產(chǎn)生腐蝕，對(duì)海水和鹽溶液具有很高的耐腐蝕，在高溫時(shí)也一樣。焊接中無(wú)。在靜態(tài)或循環(huán)中都具有抗碳和氧，并且耐含氯的氣體腐蝕。這就是復(fù)雜的耐熱GH4037和GH3039。GH4037還了Al含量，熱強(qiáng)度和抗氧能力都了；加入的V對(duì)強(qiáng)度的影響不大，但能鍛造能。是奧氏體形成元素，除了層錯(cuò)能，起固溶強(qiáng)作用外，還能促進(jìn)γ'相的沉淀，阻礙γ'相長(zhǎng)大，熱加能、塑和沖擊能。Ni基耐熱的Co加入量一般控制在10~％，英美的大多均加入Co，蘇聯(lián)的多數(shù)不加Co，只有作溫度50℃的才加入Co。我國(guó)早期研制的（GH3030、GH32、GH4033、GH4037、GH3039等）不加Co，但新研制的如GH4049等均加入13～22％Co，以耐熱和作溫度。精密鑄造ZG35Cr24Ni12Si2異型件鑄件ZG35Cr24Ni12Si2高溫：Gr660(SUH660/S66286/A-286/GH2132/0cr15ni25ti2moalvb/1.4980).Nimonic80A(7080/GH4180)
ZG35Cr24Ni12Si2經(jīng)過(guò)改造，太鋼在連鑄藝方面取得了以下進(jìn)展不銹鋼連鑄明顯。立式連鑄機(jī)的連鑄從1999年的51.4%到23年的97.5%。(2)連澆爐數(shù)明顯。對(duì)于304鋼種來(lái)說(shuō)，連澆爐數(shù)在6爐以上，連鑄坯收得率2.37個(gè)百分，平均96.97％。(3)連鑄藝作了改進(jìn)。連鑄鋼水包全部采用底吹氫藝，中間包采用擋渣墻和擋渣壩，連鑄實(shí)施快速更換水口和無(wú)氧保護(hù)澆鑄藝，連鑄坯純凈度明顯，其中氧含量和夾雜物含量分別在50ppm和60xl0ppm以下（1ppm＝10-6）(4)連鑄坯修磨損失明顯。二類：在650～950℃使用的等軸晶鑄造高溫.這類在高溫下有較高的力學(xué)能及抗熱腐蝕能。例如K419，950℃時(shí)，拉伸強(qiáng)度大于7MPa、拉伸塑大于6%；950℃，2小時(shí)的持久強(qiáng)度極限大于230MPa。這類適于用做發(fā)動(dòng)機(jī)渦輪葉片、導(dǎo)向葉片及整鑄渦輪。 其中，唐山某鋼廠已經(jīng)有約300元/噸的利潤(rùn)。該企業(yè)通過(guò)在市場(chǎng)對(duì)產(chǎn)成品套保，提前鎖定了這300元/噸左右的利潤(rùn)空間，防止后期鋼價(jià)大幅回落企業(yè)利潤(rùn)下滑?！皡⑴c套保的企業(yè)應(yīng)當(dāng)將和現(xiàn)貨看做一個(gè)整體，并將業(yè)務(wù)納入到企業(yè)的整個(gè)經(jīng)營(yíng)中進(jìn)行評(píng)價(jià)。Incoloy800T、Incoloy825、Monel400、MonelK500、astelloyC-22、gh2150astelloyC-276、C-2000，Nickel200、Nickel201；Inconel 617是在高溫下具有的奧氏性變形中，各種因素變形不均勻，使變形時(shí)所施加的能量中有10％～15％的例以性能的形式保留在金屬內(nèi)部。